banner

Новости

Nov 24, 2023

Влияние формы полости на эволюцию микроструктуры чистого алюминия в электротехнике.

Научные отчеты, том 13, Номер статьи: 3382 (2023) Цитировать эту статью

393 Доступа

Подробности о метриках

Измельчение зерна является важнейшим вопросом при производстве металлических материалов. Одним из новых методов получения равноосных зерен является применение электрического тока к жидкому металлу во время затвердевания. С этой целью в данной статье было исследовано влияние электрического тока на поведение при затвердевании в различных формах полостей пресс-формы. Использовались полости цилиндрической, кубической и кубовидной формы, имеющие одинаковый объем полости. Применяя электрический ток во время затвердевания жидкого алюминия, зерна эффективно измельчались до размера примерно 350 мкм для всех трех типов полостей. Было обнаружено, что циркулирующий поток жидкого алюминия имеет одинаковую интенсивность сдвига во всех трех типах полостей, которая, как известно, достаточно высока (более сотен с-1), чтобы вызвать фрагментацию дендритов с образованием новых зародышей. Дисперсия зародышей на незатвердевшем алюминии проявляется по-разному в зависимости от формы полости, что влияет на конечную форму зоны рафинирования. На долю площади очищенной зоны влияло относительное соотношение времени завершения затвердевания и времени приложения электрического тока. Это исследование даст представление о контроле параметров процесса, когда электрическое затвердевание применяется к реальному продукту сложной формы.

Контроль микроструктуры необходим на основе понимания поведения затвердевания при обработке жидкого металла для получения высокой прочности и хорошей пластичности1,2,3. На поведение жидкого металла при затвердевании влияют различные факторы, такие как состав, тепловой поток в системе затвердевания и качество жидкого металла. В частности, скорость охлаждения во время затвердевания является ключевым параметром для определения структуры затвердевания4,5. Например, изменение размера или формы полости в форме может привести к другой структуре затвердевания из-за изменения скорости охлаждения, даже если материал имеет точно такой же состав сплава. Учет градиента теплового поля, влияющего на структуру затвердевания, также важен для изготовления отливок сложной формы с различными размерами.

Различные методы, такие как химические добавки6,7,8 и методы быстрого охлаждения9,10, использовались для управления структурой затвердевания в литейной промышленности. Химические добавки считаются распространенным методом очистки или модификации фазы. Метод быстрого охлаждения также часто применяется для получения мелкозернистой структуры затвердевания. Однако первый имеет несколько недостатков, а именно, выцветание добавок и нежелательное образование дефектов, таких как поры и интерметаллиды11,12. Последний имеет ограничения по увеличению скорости охлаждения в зависимости от материала формы, формы изделия и рабочей среды. Для преодоления этих недостатков была внедрена обработка жидкого металла внешней энергией, в том числе механической вибрацией13,14,15, электромагнитным перемешиванием16,17,18,19 и ультразвуковой вибрацией20,21,22, которые могут быть альтернативными методами получения механических свойства, отвечающие требованиям конечной продукции. Недавно был предложен метод литья с использованием электрического тока в качестве внешнего источника энергии23,24,25,26. В этом методе электрический ток подается непосредственно на жидкий металл через электроды во время затвердевания. Известно, что измельчение зерна или модификация фазы является основным эффектом при воздействии электрического тока на жидкий металл. В частности, измельчение зерна было подтверждено многими предыдущими исследованиями27,28,29 начиная с 1985 года, когда об этом методе было впервые сообщено30. В различных металлах, включая сплавы Pb–Sn31,32,33 и сплавы Cu–Bi–Sn34,35, зерна эффективно измельчались путем применения электрического тока во время затвердевания. Например, размер зерна 1700 мкм в литом сплаве Sn-Bi был уменьшен примерно до 400 мкм за счет применения электрического тока во время затвердевания. В настоящее время исследования по измельчению зерна алюминиевых сплавов привлекают внимание в связи с растущим спросом на легкие материалы. Размер зерна чистого алюминия (Al)27,28,29,36 и α-Al в сплавах Al–Si37,38 значительно уменьшается при приложении электрического тока во время затвердевания. Райгер и др.29 сообщили, что размер зерна чистого алюминия уменьшился примерно на 82% при применении электрического тока по сравнению с без применения электрического тока.

 99.7%) were melted in a high-frequency melting furnace using a graphite crucible. When the temperature of the liquid aluminum reached 760 °C, degassing was conducted. After stabilizing for 5 min, liquid aluminum was poured into a sand mold, and electrodes were inserted. The sand mold and electrodes were preheated to 150 °C to prevent the formation of a solid shell from the surface due to rapid solidification. In electrically-assisted solidification (hereafter, EA solidification), when the temperature of liquid aluminum reached 665 °C at the mid-height of the mold, which is near the melting temperature, a direct current of 300 A was applied for 108 s. To reflect the effect of the inserted electrodes in the liquid metal, the electrode was inserted even during solidification without applying electric current, (hereafter, non-EA solidification). All casting experiments were completed in one day to minimize experimental deviations caused by various environmental factors such as mold conditions, environmental temperature, and humidity. For this reason, the number of repetitive experiments was set to two for each experimental condition./p> cube-shaped cavity > cylinder-shaped cavity. However, solidified unit volume per time (\({\raise0.7ex\hbox{${V_{{unit}} }$} \!\mathord{\left/ {\vphantom {{V_{{unit}} } t}}\right.\kern-\nulldelimiterspace} \!\lower0.7ex\hbox{$t$}}\)) is the highest in cuboid-shaped cavity, while it is the lowest in cylinder-shaped cavity due to the difference in cooling rate. Finally, the number of nuclei per unit volume (\({\raise0.7ex\hbox{${N_{{nuclei}} }$} \!\mathord{\left/ {\vphantom {{N_{{nuclei}} } {V_{{unit}} }}}\right.\kern-\nulldelimiterspace} \!\lower0.7ex\hbox{${V_{{unit}} }$}}\)) can be derived by considering \({\raise0.7ex\hbox{${N_{{nuclei}} }$} \!\mathord{\left/ {\vphantom {{N_{{nuclei}} } t}}\right.\kern-\nulldelimiterspace} \!\lower0.7ex\hbox{$t$}}\) and \({\raise0.7ex\hbox{${V_{{unit}} }$} \!\mathord{\left/ {\vphantom {{V_{{unit}} } t}}\right.\kern-\nulldelimiterspace} \!\lower0.7ex\hbox{$t$}}\), and this value is expected to be similar for all three types of cavities as shown in Fig. S4. The similar \({\raise0.7ex\hbox{${N_{{nuclei}} }$} \!\mathord{\left/ {\vphantom {{N_{{nuclei}} } {V_{{unit}} }}}\right.\kern-\nulldelimiterspace} \!\lower0.7ex\hbox{${V_{{unit}} }$}}\) is expected to have a major influence on the similar grain size in all three types of cavity shapes in EA solidification./p>

ДЕЛИТЬСЯ